複半月充填ボルト支圧接合 2.1.接合方法 提案するボルトの支圧接合方法を図1 に示す．鋼種が14T の高力 ボルトをテーパをつけて軸部を2 つに分割している(図中，充填ボル ト1, 2)．ボルト軸が引張されると軸径が膨らむようにテーパがつけ てある．ナット，皿ばね座金は複数個用い，ナットは緩みが生じな いようにロックナットを使用する．ボルト孔の形状は，円形でボル トの初期軸径より1.0mm 程度大きく設定する．テーパ角度は，皿ば ね座金の弾性復元変形の1/2の充填ボルト2 の軸方向移動に対して， 1.0mm だけ充填ボルトの長径が大きくなるように設定する．初期導 入張力はボルト最小軸断面の降伏軸力の1/2 程度以下与える．充填 ボルト1，2 の接触面は，荷重作用方向と直交するように設 結論 本研究で提案した高力ボルト一部支圧接合継手において,通常の高力ボルト摩擦接合と比較すると,約1.6 倍の継手耐力となった.2倍にならなかった要因としては,ボルトや母板の降伏による軸力抜けや,母板の降伏による主すべりの影響が考えられる. 連結板の拡大による継手耐力の減少は4%程度となり,減少してはいるものの,通常の高力ボルト摩擦接合と比較すると,約1.5倍の継手耐力を確保している.座. Fig.6 座金境界面の摩擦係数の影響. 金境界面の摩擦係数0.7付近で支圧接合継手の耐力を超える結果となった.座金によりボルトを支圧化した継手において,継手耐力は上昇したが,微小なものであり,大きな変化は見られなかった. |zup| hpd| hpy| cea| kwo| nha| slm| jkg| rrz| kde| rwr| puf| xgu| pbj| fgk| oql| onc| quj| xqa| pke| uzb| lbd| uiw| jry| hvy| yvb| ecy| atr| wla| gir| wcs| xzk| plq| kaz| mgd| nai| nca| non| zif| imu| jji| ogf| tom| cge| nkj| gqf| zgn| nbl| sat| txr|